Обучение монтажу;Обучение ГО И ЧС; Обучение ПТМ; Обучение охране труда; Обучение сертификации, испытаниям; Пожарное СРО

Компания «Плазма-Т» объявляет о проведении публичного конкурса на лучший проект пожаротушения 2017 года в двух номинациях, и приглашает к участию специалистов и проектные организации. В конкурсе могут участвовать проекты систем противопожарной защиты зданий, сооружений, инфраструктурных объектов городов и других населенных пунктов с применением оборудования компании ООО «Плазма-Т».
здесь могла быть ваша рекламаОгнетушители с ДОСТАВКОЙ!!здесь могла быть ваша реклама
НОРМАТИВНЫЕ ДОКУМЕНТЫБолее 1000 нормативных документов в разделе ЗАКОНЫ, удобный поиск!
Связаться с Нами0-1.ru  СПРАВОЧНИК  ОБСУЖДЕНИЯ  СТАТЬИ  ЗАКОНЫ  МАГАЗИН  ЦЕНЫ  ПОИСК 
| ППБ | НПБ | СНИПы | ГОСТы | РД | ПУЭ | Правовые акты | Лицензирование |
СОДЕРЖАНИЕ    весь разделДалее...Далее...

НПБ 105-03. Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности

   НПБ 105-2003.
 1  Общие положения
 2  Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности
 3  Методы расчёта критериев взрывопожарной опасности помещений
 4  Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности
 5  Категория наружных установок по пожарной опасности
 6  Методы расчета значений критериев пожарной опасности наружних установок
 7  Метод оценки индивидуального риска
   Приложение. Расчетное определение значения коэффициента Z участия горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве

3. МЕТОДЫ РАСЧЕТА КРИТЕРИЕВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ
Выбор и обоснование расчетного варианта



6. При расчете значений критериев взрывопожарной опасности в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором во взрыве участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий взрыва.

В случае если использование расчетных методов не представляется возможным, допускается определение значений критериев взрывопожарной опасности на основании результатов соответствующих научно-исследовательских работ, согласованных и утвержденных в установленном порядке.

7. Количество поступивших в помещение веществ, которые могут образовать взрывоопасные газовоздушные или паровоздушные смеси, определяется исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п. 6;

б) все содержимое аппарата поступает в помещение;

в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потокам в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.

Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки и должно быть мини-мальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:

  •  времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;
  •  120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;
  •  300 с при ручном отключении.
  • Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает приведенные выше значения.

    Под "временем срабатывания" и "временем отключения" следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в помещение. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения.

    В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих федеральных министерств и других федеральных органов исполнительной власти по согласованию с Госгортехнадзором России на подконтрольных ему производствах и предприятиях и МЧС России;

    г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на пол определяется (при отсутствии справочных данных) исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а остальных жидкостей — на 1 м2 пола помещения;

    д) происходит также испарение жидкости из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей;

    е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с.

    8. Количество пыли, которое может образовать взрывоопасную смесь, определяется из следующих предпосылок:

    а) расчетной аварии предшествовало пыленакопление в производственном помещении, происходящее в условиях нормального режима работы (например, вследствие пылевыделения из негерметичного производственного оборудования);

    б) в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в помещение всей находившейся в аппарате пыли.

    9. Свободный объем помещения определяется как разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическим оборудованием. Если свободный объем помещения определить невозможно, то его допускается принимать условно равным 80 % геометрического объема помещения.

    Расчет избыточного давления взрыва для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

    10. Избыточное давление взрыва Р для индивидуальных горючих ве-ществ, состоящих из атомов С, Н, О, N, С1, Вr, I, F, определяется по формуле

    (1)



    где Рmax — максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объеме, оп-ределяемое экспериментально или по справочным данным в соот-ветствии с требованиями п. 3. При отсутствии данных допускается принимать Рmax равным 900 кПа;

    РO — начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

    т — масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате рас-четной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле (6), а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле (11), кг;

    Z — коэффициент участия горючего во взрыве, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объ-еме помещения согласно приложению. Допускается принимать значение Z по табл. 2;

    Vсв — свободный объем помещения, м3;

    pг,п— плотность газа или пара при расчетной температуре tр, кг*м-3, вычисляемая по формуле

    (2)



    где М— молярная масса, кг*кмоль-1;

    VО — мольный объем, равный 22,413 м3*кмоль-1;

    tр — расчетная температура, oС. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61oС;

    Сст — стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % (об.), вычисляемая по формуле

    (3)



    где — стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания;

    nС, nН, nО, nХ ѕ число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего;

    КН— коэффициент, учитывающий негерметич-ность помещения и неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать КН равным 3.

    Таблица 2

    Вид горючего веществаЗначение Z
    Водород1,0
    Горючие газы (кроме водорода)0,5
    Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше0,3
    Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля0,3
    Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля0

    11. Расчет Р для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в п. 10, а также для смесей может быть выполнен по формуле

    (4)



    где НТ — теплота сгорания, Дж*кг-1;

    pв — плотность воздуха до взрыва при начальной температу-ре ТО, кг*м-3;

    Ср — теплоемкость воздуха, Дж*кг-1-1 (допускается принимать равной 1,01*103 Дж*кг-1-1);

    ТО — начальная температура воздуха, К.

    12. В случае обращения в помещении горючих газов, легковоспламеняющихся или горючих жидкостей при определении значения массы т, входящей в формулы (1) и (4), допускается учитывать работу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности (ПУЭ), при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии.

    При этом массу горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент К, определяемый по формуле

    К = АТ + 1, (5)



    где А — кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с-1;

    Т — продолжительность поступления горючих газов и паров легковопламеняющихся и горючих жидкостей в объем помещения, с (принимается по п. 7).

    13. Масса m, кг, поступившего в помещение при расчетной аварии газа, определяется по формуле

    m = (Va + VT) pr, (6)



    где Va — объем газа, вышедшего из аппарата, м3;

    VT — объем газа, вышедшего из трубопроводов, м3.

    При этом

    Va = 0,01Р1 V, (7)



    где P1 — давление в аппарате, кПа;

    V — объем аппарата, м3;

    VT = V1T + V2T, (8)



    где V1T — объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

    V2T — объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

    V1T = qT, (9)



    q — расход газа, определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой среды и т.д., м3-1;

    Т — время, определяемое по п. 7, с;

    V2T = 0,01 Р2 (r21 L1 + r22L2 + ... + r2n Ln), (10)



    P2 — максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа,

    r — внутренний радиус трубопроводов, м;

    L — длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.

    14. Масса паров жидкости m, поступивших в помещение при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения

    m = mр + mемк + mсв.окр., (11)



    где mр — масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;

    mемк — масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг;

    mсв.окр — масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг.

    При этом каждое из слагаемых в формуле (11) определяется по формуле

    m = W Fи T, (12)



    где W — интенсивность испарения, кг*с-1-2;

    Fи — площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с п. 7 в зависимости от массы жидкости mп, вышедшей в помещение.

    Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (11) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ.

    15. Масса mр, кг, вышедшей в помещение жидкости определяется в соответствии с п. 7.

    16. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W no формуле

    (13)



    где — коэффициент, принимаемый по табл. 3 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения;

    Рн — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости tр, определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями п. 3, кПа.

    Таблица 3

    Скорость воздушного потока в помещении, м*с-1Значение коэффициента при температуре t, oС, воздуха в помещении
    1015203035
    01,01,01,01,01,0
    0,13,02,62,41,81,6
    0,24,63,83,52,42,3
    0,56,65,75,43,63,2
    1,010,08,77,75,64,6

    Расчет избыточного давления взрыва для горючих пылей
    17. Расчет избыточного давления взрыва Р кПа, производится по формуле (4), где коэффициент Z участия взвешенной пыли во взрыве рассчитывается по формуле

    Z = 0,5 F, (14)



    где F — массовая доля частиц пыли размером менее критического, с превышением которого аэровзвесь становится взрывобезопасной, т.е. неспособной распространять пламя. В отсутствие возможности получения сведений для оценки величины Z допускается принимать Z = 0,5.

    18. Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли т, кг, образовавшейся в результате аварийной ситуации, определяется по формуле

    m = mвз + mав, (15)



    где mвз — расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;

    mав — расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, кг.

    19. Расчетная масса взвихрившейся пыли твз определяется по формуле

    mвз = Квз mn, (16)



    где Квз — доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. При отсутствии экспериментальных сведений о величине Квз допускается полагать Квз = 0,9;

    mn — масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг.

    20. Расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, тав, определяется по формуле

    mав = (man + qТ)Кn, (17)



    где man — масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, кг;

    q — производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг*с-1;

    Т — время отключения, определяемое по п.7 в), с;

    Кn — коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. При отсутствии экспериментальных сведений о величине Кn допускается полагать:

  •  для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм — Кn = 0,5;
  •  для пылей с дисперсностью менее 350 мкм — Кn = 1,0.
  • Величина man принимается в соответствии с пп. 6 и 8.

    21. Масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяется по формуле

    (18)



    где Кг — доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;

    m1 — масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между генеральными уборками, кг;

    m2 — масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между текущими уборками, кг;

    Ку ѕ коэффициент эффективности пылеуборки. Принимается при ручной пылеуборке:

  •  сухой — 0,6;
  •  влажной — 0,7.
  • При механизированной вакуумной уборке:

  •  пол ровный — 0,9;
  •  пол с выбоинами (до 5 % площади) — 0,7.
  • Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок (ежесменно, ежесуточно и т.п.).

    22. Масса пыли mi (i = 1,2), оседающей на различных поверхностях в помещении за межуборочный период, определяется по формуле

    (19)



    где М1 = — масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между генеральными пылеуборками, кг;

    М1j — масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг;

    М2 = — масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между текущими пылеуборками, кг;

    М2j — масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг;

    — доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется вытяжными вентиляционными системами. При отсутствии экспериментальных сведений о величине полагают = 0;

    1, 2 ѕ доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей соответственно на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях помещения (1 + 2 = 1).

    При отсутствии сведений о величине коэффициентов 1 и 2 допускается полагать 1 = 1, 2 = 0.

    23. Величина Мi (i = 1,2) может быть также определена экспериментально (или по аналогии с действующими образцами производств) в период максимальной загрузки оборудования по формуле

    (20)



    где G1j, G2j — интенсивность пылеотложений соответственно на труднодоступных F1j2) и доступных F2j2) площадях, кг*м-2с-1;

    1, 2 — промежуток времени соответственно между генеральными и текущими пылеуборками, с.



    Определение категорий В1 — В4 помещений
    24. Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее по тексту — пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в табл. 4.

    Таблица 4

    Категория помещенияУдельная пожарная нагрузка g на участке, МДж*м-2Способ размещения
    В1Более 2200 Не нормируется
    В21401 — 2200См. п. 25
    В3181 - 1400То же
    В41 - 180На любом участке пола помещения площадью 10 м2. Способ размещения участков пожарной нагрузки определяется согласно п. 25

    25. При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле

    (21)



    где Gi — количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;

    Qp нi — низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДж*кг-1.

    Удельная пожарная нагрузка g, МДж*м-2, определяется из соотношения

    (22)



    где S — площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2).

    В помещениях категорий В1 — В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в табл. 4. В помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более предельных. В табл. 5 приведены рекомендуемые значения предельных расстояний lпр в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков qкр, кВт/м-2, для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов. Значения lпр, приведенные в табл. 5, рекомендуются при условии, если Н > 11 м; если Н < 11 м, то предельное расстояние определяется как l = lпр + (11 - Н), где lпр — определяется из табл. 5, Н — минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.

    Таблица 5

    qкр, кВт*м-2510152025304050
    lпр, м1286543,83,22,8

    Значения qкр для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в табл. 6.

    Таблица 6

    Материалqкр, кВт*м-2
    Древесина (сосна влажностью 12 %)13,9
    Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг*м-3)8,3
    Торф брикетный13,2
    Торф кусковой9,8
    Хлопок-волокно7,5
    Слоистый пластик15,4
    Стеклопластик15,3
    Пергамин17,4
    Резина14,8
    Уголь35,0
    Рулонная кровля17,4
    Сено, солома (при минимальной влажности до 8 %)7,0

    Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то значение qкр определяется по материалу с минимальным значением qкр.

    Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями qкр значения предельных расстояний принимаются lпр > 12 м.

    Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, рекомендуемое расстояние lпр между соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки рассчитывается по формулам

    lпр > 15 м при Н > 11, (23)



    lпр > 26 - H при Н < 11. (24)



    Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки Q, определенное по формуле 21, отвечает неравенству

    Q > 0,64 gТН2,



    то помещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно. Здесь gТ=2200 МДж/м2 при 1401 МДж/м2< g> 2200 МДж/м2 и gТ=1400 МДж/м2 при 181 МДж/м2< g >1400 МДж/м2.


    Определение избыточного давления взрыва для веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом
    26. Расчетное избыточное давление взрыва Р для веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, определяется по приведенной выше методике, полагая Z = 1 и принимая в качестве величины Нт энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодействия до конечных соединений), или экспериментально в натурных испытаниях. В случае когда определить величину Р не представляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа.


    Определение избыточного давления взрыва для взрывоопасных смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли
    27. Расчетное избыточное давление взрыва Р для гибридных взрывоопасных смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли, определяется по формуле

    Р = Р1+ Р2, (25)



    где Р1 — давление взрыва, вычисленное для горючего газа (пара) в соответствии с пп. 10 и 11.

    Р2 — давление взрыва, вычисленное для горючей пыли в соответствии с п. 17.

    Далее...Далее...




    Список документовwebmaster

    -
    крутилка 0-1Проголосуй!LOOK-старший брат смотрит на тебяРейтинг сайтов по безопасностиЯрмарка сайтовРейтинг- классификатор SUPERTOPП. Т. ЦентрMAFIAs Top100Форум ТББезопасность Сайт СвирскогоОружейный портал GUN.RUКаталог "ПИНГВИН" - чуткий и душевный каталог!http://spravka.netРейтинг топСТОAlpha-counterbe number oneКаталог REFER.RUСистема статистики и рейтинга


    -
    -

    -
    здесь могла быть ваша реклама
    Рейтинг@Mail.ru Ramblers Top100Ramblers Top100